现浇连续箱梁满堂支架计算公式

发布网友 发布时间：2022-04-26 21:09

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热心网友 时间：2023-11-02 15:15

　　现浇连续箱梁满堂支架受力计算方法 ：
　　箱梁脚手架计算
　　一、荷载：
　　1．桥梁自重：以11米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置。
　　（一）腹板未变宽段（标准段）：
　　（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量
　　V=1.8×0.4×3+7×0.2+7×0.3 = 5.66m3/m
　　重量q=5.66×2.5×1.0=14.1T（141KN）
　　(2)每延米腹板砼数量 V1＝1.8×0.4=0.8m3
　　重量q1=0.8×2.5×1.0=20 KN
　　(3)面积荷载：
　　箱体部分：141KN/7=20.1KN/m2
　　腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2
　　（二）腹板变宽段按隔梁计算：
　　面积荷载：1.8×0.4×2.5×1.1/0.4= 50 KN/m2
　　2．其它荷载：
　　（一）人员、材料：2.5KPa
　　垂直模板：1.0KPa
　　（二）振捣砼：
　　水平模板：2.0KPa
　　垂直模板：4.0KPa
　　（三）模板、支架自重：另行计算。
　　二、模板设计：
　　1．底、侧面模板：δ＝15mm竹塑模板
　　横向肋木：10×125px
　　纵向肋木：10×250px
　　2．计算荷载：
　　（一）人员、材料：2.5KPa 集中荷载：2.5KN
　　（二）振捣混凝土：
　　水平模板：2.0KPa
　　垂直模板：4.0KPa
　　（三）模板、肋木最大自重：
　　10KN/m3
　　（四）砼自重：
　　21.5KPa
　　3．模板检算：
　　（一）强度：
　　q=(20.1KN+0.18KN)×1.2×1.0 m+(2.5KN+2.0KN)×1.4
　　= 24.3 + 6.3 = 30.6 KN/m
　　M=1/8·q·l2=1/8×30.6×0.32
　　= 0.34 KN·m
　　σ= M/W= 0.34 /(1/6×1.0×0.122)
　　=14.2 MPa＜[σ]＝35 MPa，强度满足要求。 [σ]见竹胶模产品介绍
　　模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)
　　竹胶板弹性模量：E=10.56×103 Mpa
　　F =（5×ql4）/（384EI）
　　=（5×30.6×103×0.304）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）
　　= 10.8×10-4(m)= 1.08mm<[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。
　　4．横肋木检算： 按最大跨距L=0.9m，间距0.3m验算
　　q=(20.1+0.18)×1.2×0.3+0.1×0.08×10KN/m×1.2+4.5KN/m2×1.4×0.3
　　=9.3 KN/m
　　M=1/8×9.3×0.92
　　=0.94 KN·m
　　σ＝0.94×100×6/8×102
　　＝7.05MPa
　　f=5/384EI·ql4
　　=5/384×[(20.1+0.18)×0.3+0.08]×0.9×903/(1/12×8×1003)
　　=19747.5px/E
　　=1.975px 其中E＝1.0×104MPa
　　f/l=0.079/90=1/1139＜ [f/l]=1/400
　　5．纵向肋木检算： L=0.9m
　　q=(20.1+0.18)×1.2×0.9+(0.1×0.08×10×3×1.2×0.45/0.9m)+4.5KN/m2×1.4×0.9
　　=27.71 KN/m
　　M=1/8·q·l2=1/8×27.71×0.92
　　=2.8 KN·m
　　σ＝28×100/(1/6×10×122)=11.6 MPa
　　f=5/384·q·l4/EI=5/384×[(20.1+0.18)×0.9+0.12]×0.9×903/(1/12×10×123E)
　　=27250px/E=2.75px ＜ 5.625px
　　f/l=0.11/90=1/818 ＜ [f/l]=1/400
　　三、支架荷载： 支架宽10m
　　1．模板、砼重量
　　Q1=(20.1KN/m2+0.18KN/m2)×0.81+0.08×3KN+0.12×0.9KN = 16.7 KN
　　2．支架自重：支架高暂按12m，步距1.2m
　　立杆平均 6KN/m
　　横杆 4KN/m(900mm)
　　3KN/m(600mm)
　　可调顶托：（60型） 6kg/个
　　Q2＝12×1/2×6kg+2×4kg/m×12/1.2+1×6kg/个
　　＝1.22 KN
　　3．施工人员、材料、设备，振捣砼荷载：
　　Q3=(1.0KN/m2+2.0KN/m2)×0.81
　　=2.43 KN
　　4．风荷载：（公路JTJ021-89）和JGJ128-2000
　　W=K1×K2×K3×K4×W0
　　K1=0.85 K2=1.3φ K3=1.0 K4=1.0 φ=0.25
　　W=0.85×1.3×0.25×1KPa×1.0×1.0=0.28KPa
　　Mk=qk·H1/10
　　qk=0.28×0.9=0.252KN/m H=12m
　　Mk=0.252KN/m×122/10= 3.63KN·m
　　5．内力小计：
　　N=1.2×(16.7+1.22)+1.2×2.43= 24.4 KN
　　Mk= 3.63 KN·m
　　6．承载力检算：
　　（一）N=24.4 KN ＜ [N]= 40 KN （步距1200 mm）
　　（二）组合风载
　　N=1.2×(16.7+1.22)+0.85×1.2×(2.43+2Mk/b) 其中b=10 m
　　=21.5KN + 1.02×(2.43KN+(2×3.63KN·M)/10m)
　　=24.7KN＜ [N]= 40 KN
　　7．腹板横隔梁部分：
　　（1）内力
　　（a）梁体、模板自重：
　　Q1=(5.0KN/m2+0.18KN/m2)×0.81+0.08×3KN+0.12×0.9KN
　　=41KN
　　（b）支架自重：
　　Q2=1.22KN
　　（c）施工荷载：
　　Q3=2.43KN
　　（d）小计
　　Q＝44.6KN ＞ [N]=40KN
　　此位置采取加密措施，立杆间距改为1500px×2250px。则：
　　Q1=(5KN/m2+0.18KN/m2)×0.60×0.90+0.24KN+0.11KN
　　=28KN+0.24+0.11
　　=28.35KN
　　Q2=1.22KN
　　Q3=(1.0+2.0)KN×0.6×0.9
　　=1.62KN
　　小计Q＝28.35+1.22+1.62=31.2 KN
　　(2)检算：
　　N=(28.35+1.22)×1.2+1.4×1.62=37.7KN ＜ [N]= 40 KN
　　组合风载：
　　N＝1.2×(28.35+1.22)+0.85×1.4×(1.2+2×5.67KN·m/10)
　　=38.2KN ＜ [N]= 40 KN
　　四、地基承载力：以腹板下立杆控制
　　因箱梁腹板处重量最大，以最不利情况考虑。故以腹板下立杆控制按单根实际承载力F=12.42 KN计算。（砂砾、粗砂在与湿度无关，松散状态容许承载力为200KPa；在与湿度无关，中密压实状态容许承载力为400KPa。《路桥施工计算手册》）
　　下托面积：15×375px
　　砂砾垫层厚度：750px，砼垫层厚度：0。砂砾垫层扩散角取30°。
　　承压面积：（15+30×tg30°）2＝1044.6 cm2
　　立杆下支垫0.1m×0.1m的方木做分配梁，方木下地基承载力为：
　　σ=P/A =12.42×103/1044.6 = 11.9kPa
　　11.9kPa﹤[δ]=180kPa，地基承载力满足要求。
　　五、侧向模板计算：
　　一、荷载：
　　1．侧压力：P1max＝r×h=24KN×1.8=43KN/m2
　　2．振捣混凝土荷载：P2＝4KN/m2
　　二、检算模板：
　　1．面板（取2500px板宽）：δ=15 mm。竖肋间距30 cm，断面尺寸：10×250px
　　M=[(31.2+43)/2+4.0]×1/8×(0.2+0.015)2
　　=0.237KN·m
　　σ=237×6/100×1.52=3.2MPa ＜ [σ]= 35 MPa [σ]见竹胶模产品介绍
　　模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)
　　竹胶板弹性模量：E=10.56×103 Mpa
　　f =（5×ql4）/（384EI）
　　=（5×31.2×103×0.204）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）
　　= 2.19×10-4(m)= 0.22mm < [f]=300/400=0.75mm，刚度满足要求。
　　2．竖向肋木：
　　P=43×0.3=13.0KN/m
　　M=1/8×13.0KN/m×0.3×0.3
　　=0.15KN·m
　　σ=M/W=150/(1/6×8×102)
　　=1.125MPa < [δ]=12MPa 强度满足要求
　　松木的弹性模量：E=4×103MPa
　　截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.103/12=8.33×10-6(m4)
　　f=5Q2L4/384EI=5×31.2×103×0.34/(384×4×109×8.33×10-6) =1.0×10-4(m)
　　0.1mm<[f]=L/400=0.75mm，刚度满足要求。
　　3．纵向肋木：
　　横向间距1500px×纵向跨距2250px。断面尺寸10×250px，水平支撑1750px。
　　中间根纵向肋木控制
　　腹板下混凝土重：b=(1.8×0.4)×26kN/m3=18.72kN/m2；
　　纵梁自重：8.0kN/m3×（0.10×0.10）=0.08(kN/m)
　　q={[( a + b÷0.7)×1.2+(2.5+2+2)×1.4]×0.35}/0.7+0.08×1.2
　　={[( 0.112 + 18.72÷0.7)×1.2+(2.5+2+2)×1.4] }×0.20/0.7+0.08×1.2
　　=6 (kN/m)
　　P=[(1.65+0.9)/2×24KN/m3+4KN/m2]×0.6
　　=20.76KN/m
　　M=1/8×20.76KN/m×0.62
　　=0.93KN·m
　　σ＝M/W=0.93KN·m/(1/6×10×102)
　　＝5.58MPa < [δ]=12MPa，强度满足要求。
　　f=5Q2L4/384EI=5×6×103×0.94/(384×4×109×8.33×10-6) =15.38×10-4(m)
　　1.538mm<[f]=L/400=2.25mm，刚度满足要求。
　　六、结论：
　　1．碗扣式支架，梁高1.8m时：立杆间距900×900 mm，步距1200 mm。腹板、纵隔梁处，立杆间距加密横向600×纵向900 mm，步距1200 mm。
　　2．剪力撑横向3.6m一道，纵向3.6m一道，要求顶天立地。与地面角度45°～60°。
　　3．扫地杆横向为1800mm一道。
　　4．地基要求碾压，压实度95％以上，级配砂砾石垫层750px。

热心网友 时间：2023-11-02 15:16

现浇箱梁支架施工方案
一、工程概况
双塔互通式立交桥C匝道桥跨径布置为（预制6×30m预制砼连续箱梁）＋（3×20m三箱三室 钢筋砼变截面连续箱梁）＋（3×18.098m四箱四室钢筋砼变截面连续箱梁）＋（2×25.447＋3×28.4m预应力砼双箱四室标准断面连续箱梁）＋（6×30m预应力砼 双箱六室标准断面连续箱梁）＋（5×26.239m预应力砼 双箱四室标准断面连续箱梁）＋（6×30m预应力砼双箱六室标准断面连续箱梁）。
其中C14＃墩～C15＃墩现浇箱梁跨越G312道，C18＃墩～C20＃墩现浇箱梁跨越B匝道路基，C29＃墩～C33＃墩现浇箱梁跨越古永高速公路。
A匝道桥跨径布置为（5×30m预应力砼 双箱六室标准断面连续箱梁）。其中A3＃墩～A4＃墩现浇箱梁跨越G312道。
B0匝道桥跨径布置为（6×30m预应力砼 双箱六室标准断面连续箱梁）。其中B0（2＃墩～6＃墩）现浇箱梁跨越古永高速公路。
B1匝道桥跨径布置为（3×20m四箱四室 钢筋砼变截面连续箱梁）＋（3×20m三箱三室钢筋砼变截面连续箱梁）。
全桥支架现浇箱梁共10联，分散、断面形式复杂多样。
二、工程特点、难点
本支架现浇梁部分地形沟壑纵横、起伏不平。墩位之间高差大，需大量挖除或留置错台处理。支架高度极高，宽度极窄，高宽不成比例，支架安全系数低。支架基础施工持力层黄土湿陷性大，承载力极低，需要换填处理或砼硬化处理。
按2012年10月30日的最终施工计划，工期相当紧张，工作内容相当繁重，需要同时展开3联工作面，近6套支架和模板倒用。需要大量投入资金、物资、机械和专业施工班组。技术、管理、协调要做到严谨、滴水不漏，工序衔接要真正做到流水作业。
C匝道和B0匝道桥横跨古永高速公路，高速公路日平均通车量较大，这就给施工带来了很大的麻烦。为了保证高速公路的顺利通行，决定在现浇箱梁跨越高速公路部分梁段采用钢管柱双门洞支架方案，其余现浇箱梁部分采用满堂式碗扣脚手架方案。
三、门洞支架方案
C匝道C29＃墩～C33＃墩和B0（2＃墩～6＃墩）现浇箱梁以斜交方式跨越古永高速公路，桥下净空为5.5米。古永高速公路行车道左右幅宽度各为10.2米，单向双车道，中间有1.8米绿化隔离带。拟采用钢管柱双门洞方案：单个行车道净宽3.5米，净高5米。
此项具体方案及计算书另报。
四、满堂式支架方案
1、满堂支架施工工艺
施工前先平整场地，对难以压实的部分黄土层进行换填再预压，墩位处分层填筑压实，压实度按95％控制。使支架下地基的承载力达到180KPa，保证主梁施工过程中支架的刚度及稳定性。为防止雨水对地基的影响，满堂支架两侧各加宽2m并设纵向排水沟，避免雨水对地基的浸泡。
（1）支架搭设
支架搭设时立杆横向间距为2250px，腹板下加密横向间距为1500px，纵向间距为2250px，剪刀撑横向3.6m米设一道，纵向3.6m设一道。扣件对接要错开，连接牢固，保证支架刚度。
（2）支架预压
按照设计要求，支架预压的重量不小于箱梁的恒重量。本次支架预压荷载取箱梁恒重的1.2倍。随着腹板施工开始后逐步减压。预压荷载采用1.2m3纤维袋装砂砾石，吊车起吊就位来实现；或者预压荷载采用其它高密度材料。预压时按实际施工时的压力模拟分布来预压，荷载主要集中在底、腹板位置，翼板位置可以不用预压。
加卸载顺序及时间：加载时，分*堆载，分别为50%，100%，120%。跟踪观测时间为7天，若沉降量大时，则适当延长预压时间。卸载按一次性进行。
预压前在支架顶、底分别设置沉降量观测点和变形观测点，根据加载情况实施全天候跟踪观测，同时记录下相关数据，发现异常情况（如沉降量较大、支架变形过大）时，应立即停止加载，及时通知相关技术人员，调查其原因并采取相应的措施。

2、箱梁设预拱度
根据设计图纸箱梁设预拱度：本标段设计预拱度均为25px。
3、底模、侧模安装与定位。
根据设计要求，模板采用覆膜竹胶板。箱梁底模、侧模采用竹胶板模板具有不生锈、自重小、混凝土表面光泽度好、拆装方便等优点，故本桥主梁底模、侧模均采用大面积双面抛光覆膜竹胶板。模板下满铺5×10方木750px间距作为加劲横肋，10×10方木2250px跨距作纵肋，下面为满堂碗扣式支架。支座应按设计位置安装准确。
4、内模安装
为方便模板拆除和安装，减轻模板重量，内模也采用竹胶合板。内模施工现场制作，由吊车将其就位，安装时保证内模位置准确无误。内模须预留底板砼下料槽。为防止内模上浮，内模采用钢管支撑骨架固定，并派模板工专人负责跟踪检查，一旦发现轻微上浮马上采取措施进行调整。
内模拆除考虑空间*，分节段依次从前到后，从上到下拆除。拆除后的模板从预留施工孔取出。
5、箱梁顶预留施工人洞
在箱梁每口内箱的0.2L跨处预留60×2000px的人洞，方便底板砼的进料、砼振捣及内模的拆出。在内模拆出完成后，连接好钢筋，采用同标号的砼浇注人洞砼。
6、箱梁砼浇筑
箱梁采用C50砼，砼水泥用量不宜超过500kg/m3，砼泵送入模，坍落度宜为16～450px，砼掺入外加剂以保证砼具有早强、缓凝及可泵送性。施工配合比及缓凝时间由试验室确定。
箱梁砼浇筑采用一次全断面浇筑，由跨中向墩顶、并由低向高对称进行。预应力箱梁按设计顺序施工，普通钢筋砼箱梁全联一次浇筑，墩顶作为浇筑合拢段。砼施工过程中，由专职测量员跟踪观测支架的沉降，架子工跟踪检查支架，一旦沉降量过大，应立即停止砼浇筑，认真分析原因，根据实际情况采取有效措施（如加设剪刀撑及加密支架等），保证砼施工的安全。

每次浇筑砼在850~1300m3以内，箱梁砼应分段分层连续浇筑，在初凝时间前必须浇筑下一层砼，不得出现施工缝，即先浇底板、腹板，再浇顶板砼。
砼振捣采用插入式振捣器振捣。砼浇筑完毕后进行表面二次收浆，按设计纵横坡收平砼表面，并对砼表面进行拉毛处理。

附件
箱梁脚手架计算
一、荷载：
1．桥梁自重：以11米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置。
（一）腹板未变宽段（标准段）：
（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量
V=1.8×0.4×3+7×0.2+7×0.3 = 5.66m3/m
重量q=5.66×2.5×1.0=14.1T（141KN）
(2)每延米腹板砼数量 V1＝1.8×0.4=0.8m3
重量q1=0.8×2.5×1.0=20 KN
(3)面积荷载：
箱体部分：141KN/7=20.1KN/m2
腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2
（二）腹板变宽段按隔梁计算：
面积荷载：1.8×0.4×2.5×1.1/0.4= 50 KN/m2
2．其它荷载：
（一）人员、材料：2.5KPa
垂直模板：1.0KPa
（二）振捣砼：
水平模板：2.0KPa
垂直模板：4.0KPa
（三）模板、支架自重：另行计算。
二、模板设计：
1．底、侧面模板：δ＝15mm竹塑模板
横向肋木：10×125px
纵向肋木：10×250px
2．计算荷载：
（一）人员、材料：2.5KPa 集中荷载：2.5KN
（二）振捣混凝土：
水平模板：2.0KPa
垂直模板：4.0KPa
（三）模板、肋木最大自重：
10KN/m3
（四）砼自重：
21.5KPa
3．模板检算：
（一）强度：
q=(20.1KN+0.18KN)×1.2×1.0 m+(2.5KN+2.0KN)×1.4
= 24.3 + 6.3 = 30.6 KN/m
M=1/8·q·l2=1/8×30.6×0.32
= 0.34 KN·m
σ= M/W= 0.34 /(1/6×1.0×0.122)
=14.2 MPa＜[σ]＝35 MPa，强度满足要求。 [σ]见竹胶模产品介绍
模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)
竹胶板弹性模量：E=10.56×103 Mpa
F =（5×ql4）/（384EI）
=（5×30.6×103×0.304）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）
= 10.8×10-4(m)= 1.08mm<[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。
4．横肋木检算： 按最大跨距L=0.9m，间距0.3m验算
q=(20.1+0.18)×1.2×0.3+0.1×0.08×10KN/m×1.2+4.5KN/m2×1.4×0.3
=9.3 KN/m
M=1/8×9.3×0.92
=0.94 KN·m
σ＝0.94×100×6/8×102
＝7.05MPa
f=5/384EI·ql4
=5/384×[(20.1+0.18)×0.3+0.08]×0.9×903/(1/12×8×1003)
=19747.5px/E
=1.975px 其中E＝1.0×104MPa
f/l=0.079/90=1/1139＜ [f/l]=1/400
5．纵向肋木检算： L=0.9m
q=(20.1+0.18)×1.2×0.9+(0.1×0.08×10×3×1.2×0.45/0.9m)+4.5KN/m2×1.4×0.9
=27.71 KN/m
M=1/8·q·l2=1/8×27.71×0.92
=2.8 KN·m
σ＝28×100/(1/6×10×122)=11.6 MPa
f=5/384·q·l4/EI=5/384×[(20.1+0.18)×0.9+0.12]×0.9×903/(1/12×10×123E)
=27250px/E=2.75px ＜ 5.625px
f/l=0.11/90=1/818 ＜ [f/l]=1/400
三、支架荷载： 支架宽10m
1．模板、砼重量
Q1=(20.1KN/m2+0.18KN/m2)×0.81+0.08×3KN+0.12×0.9KN = 16.7 KN
2．支架自重：支架高暂按12m，步距1.2m
立杆平均 6KN/m
横杆 4KN/m(900mm)
3KN/m(600mm)
可调顶托：（60型） 6kg/个
Q2＝12×1/2×6kg+2×4kg/m×12/1.2+1×6kg/个
＝1.22 KN
3．施工人员、材料、设备，振捣砼荷载：
Q3=(1.0KN/m2+2.0KN/m2)×0.81
=2.43 KN
4．风荷载：（公路JTJ021-89）和JGJ128-2000
W=K1×K2×K3×K4×W0
K1=0.85 K2=1.3φ K3=1.0 K4=1.0 φ=0.25
W=0.85×1.3×0.25×1KPa×1.0×1.0=0.28KPa
Mk=qk·H1/10
qk=0.28×0.9=0.252KN/m H=12m
Mk=0.252KN/m×122/10= 3.63KN·m
5．内力小计：
N=1.2×(16.7+1.22)+1.2×2.43= 24.4 KN
Mk= 3.63 KN·m
6．承载力检算：
（一）N=24.4 KN ＜ [N]= 40 KN （步距1200 mm）
（二）组合风载
N=1.2×(16.7+1.22)+0.85×1.2×(2.43+2Mk/b) 其中b=10 m
=21.5KN + 1.02×(2.43KN+(2×3.63KN·M)/10m)
=24.7KN＜ [N]= 40 KN
7．腹板横隔梁部分：
（1）内力
（a）梁体、模板自重：
Q1=(5.0KN/m2+0.18KN/m2)×0.81+0.08×3KN+0.12×0.9KN
=41KN
（b）支架自重：
Q2=1.22KN
（c）施工荷载：
Q3=2.43KN
（d）小计
Q＝44.6KN ＞ [N]=40KN
此位置采取加密措施，立杆间距改为1500px×2250px。则：
Q1=(5KN/m2+0.18KN/m2)×0.60×0.90+0.24KN+0.11KN
=28KN+0.24+0.11
=28.35KN
Q2=1.22KN
Q3=(1.0+2.0)KN×0.6×0.9
=1.62KN
小计Q＝28.35+1.22+1.62=31.2 KN
(2)检算：
N=(28.35+1.22)×1.2+1.4×1.62=37.7KN ＜ [N]= 40 KN
组合风载：
N＝1.2×(28.35+1.22)+0.85×1.4×(1.2+2×5.67KN·m/10)
=38.2KN ＜ [N]= 40 KN
四、地基承载力：以腹板下立杆控制
因箱梁腹板处重量最大，以最不利情况考虑。故以腹板下立杆控制按单根实际承载力F=12.42 KN计算。（砂砾、粗砂在与湿度无关，松散状态容许承载力为200KPa；在与湿度无关，中密压实状态容许承载力为400KPa。《路桥施工计算手册》）
下托面积：15×375px
砂砾垫层厚度：750px，砼垫层厚度：0。砂砾垫层扩散角取30°。
承压面积：（15+30×tg30°）2＝1044.6 cm2
立杆下支垫0.1m×0.1m的方木做分配梁，方木下地基承载力为：
σ=P/A =12.42×103/1044.6 = 11.9kPa
11.9kPa﹤[δ]=180kPa，地基承载力满足要求。
五、侧向模板计算：
一、荷载：
1．侧压力：P1max＝r×h=24KN×1.8=43KN/m2
2．振捣混凝土荷载：P2＝4KN/m2
二、检算模板：
1．面板（取2500px板宽）：δ=15 mm。竖肋间距30 cm，断面尺寸：10×250px
M=[(31.2+43)/2+4.0]×1/8×(0.2+0.015)2
=0.237KN·m
σ=237×6/100×1.52=3.2MPa ＜ [σ]= 35 MPa [σ]见竹胶模产品介绍
模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)
竹胶板弹性模量：E=10.56×103 Mpa
f =（5×ql4）/（384EI）
=（5×31.2×103×0.204）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）
= 2.19×10-4(m)= 0.22mm < [f]=300/400=0.75mm，刚度满足要求。
2．竖向肋木：
P=43×0.3=13.0KN/m
M=1/8×13.0KN/m×0.3×0.3
=0.15KN·m
σ=M/W=150/(1/6×8×102)
=1.125MPa < [δ]=12MPa 强度满足要求
松木的弹性模量：E=4×103MPa
截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.103/12=8.33×10-6(m4)
f=5Q2L4/384EI=5×31.2×103×0.34/(384×4×109×8.33×10-6) =1.0×10-4(m)
0.1mm<[f]=L/400=0.75mm，刚度满足要求。
3．纵向肋木：
横向间距1500px×纵向跨距2250px。断面尺寸10×250px，水平支撑1750px。
中间根纵向肋木控制
腹板下混凝土重：b=(1.8×0.4)×26kN/m3=18.72kN/m2；
纵梁自重：8.0kN/m3×（0.10×0.10）=0.08(kN/m)
q={[( a + b÷0.7)×1.2+(2.5+2+2)×1.4]×0.35}/0.7+0.08×1.2
={[( 0.112 + 18.72÷0.7)×1.2+(2.5+2+2)×1.4] }×0.20/0.7+0.08×1.2
=6 (kN/m)
P=[(1.65+0.9)/2×24KN/m3+4KN/m2]×0.6
=20.76KN/m
M=1/8×20.76KN/m×0.62
=0.93KN·m
σ＝M/W=0.93KN·m/(1/6×10×102)
＝5.58MPa < [δ]=12MPa，强度满足要求。
f=5Q2L4/384EI=5×6×103×0.94/(384×4×109×8.33×10-6) =15.38×10-4(m)
1.538mm<[f]=L/400=2.25mm，刚度满足要求。

六、结论：
1．碗扣式支架，梁高1.8m时：立杆间距900×900 mm，步距1200 mm。腹板、纵隔梁处，立杆间距加密横向600×纵向900 mm，步距1200 mm。
2．剪力撑横向3.6m一道，纵向3.6m一道，要求顶天立地。与地面角度45°～60°。
3．扫地杆横向为1800mm一道。
4．地基要求碾压，压实度95％以上，级配砂砾石垫层750px。
5. 附件（碗扣支架横断面布置示意图）

支架纵断面布置示意图

二〇一一年八月一日

双塔互通式立交桥工程

支架现浇箱梁

支架施工方案及计算书

编 制： 王连斌
技术负责人：
总工程师：
施工单位：甘肃****公路工程有限公司
日 期：二〇一一年八月一日

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热心网友 时间：2023-11-02 15:15

　　现浇连续箱梁满堂支架受力计算方法 ：
　　箱梁脚手架计算
　　一、荷载：
　　1．桥梁自重：以11米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置。
　　（一）腹板未变宽段（标准段）：
　　（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量
　　V=1.8×0.4×3+7×0.2+7×0.3 = 5.66m3/m
　　重量q=5.66×2.5×1.0=14.1T（141KN）
　　(2)每延米腹板砼数量 V1＝1.8×0.4=0.8m3
　　重量q1=0.8×2.5×1.0=20 KN
　　(3)面积荷载：
　　箱体部分：141KN/7=20.1KN/m2
　　腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2
　　（二）腹板变宽段按隔梁计算：
　　面积荷载：1.8×0.4×2.5×1.1/0.4= 50 KN/m2
　　2．其它荷载：
　　（一）人员、材料：2.5KPa
　　垂直模板：1.0KPa
　　（二）振捣砼：
　　水平模板：2.0KPa
　　垂直模板：4.0KPa
　　（三）模板、支架自重：另行计算。
　　二、模板设计：
　　1．底、侧面模板：δ＝15mm竹塑模板
　　横向肋木：10×125px
　　纵向肋木：10×250px
　　2．计算荷载：
　　（一）人员、材料：2.5KPa 集中荷载：2.5KN
　　（二）振捣混凝土：
　　水平模板：2.0KPa
　　垂直模板：4.0KPa
　　（三）模板、肋木最大自重：
　　10KN/m3
　　（四）砼自重：
　　21.5KPa
　　3．模板检算：
　　（一）强度：
　　q=(20.1KN+0.18KN)×1.2×1.0 m+(2.5KN+2.0KN)×1.4
　　= 24.3 + 6.3 = 30.6 KN/m
　　M=1/8·q·l2=1/8×30.6×0.32
　　= 0.34 KN·m
　　σ= M/W= 0.34 /(1/6×1.0×0.122)
　　=14.2 MPa＜[σ]＝35 MPa，强度满足要求。 [σ]见竹胶模产品介绍
　　模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)
　　竹胶板弹性模量：E=10.56×103 Mpa
　　F =（5×ql4）/（384EI）
　　=（5×30.6×103×0.304）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）
　　= 10.8×10-4(m)= 1.08mm<[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。
　　4．横肋木检算： 按最大跨距L=0.9m，间距0.3m验算
　　q=(20.1+0.18)×1.2×0.3+0.1×0.08×10KN/m×1.2+4.5KN/m2×1.4×0.3
　　=9.3 KN/m
　　M=1/8×9.3×0.92
　　=0.94 KN·m
　　σ＝0.94×100×6/8×102
　　＝7.05MPa
　　f=5/384EI·ql4
　　=5/384×[(20.1+0.18)×0.3+0.08]×0.9×903/(1/12×8×1003)
　　=19747.5px/E
　　=1.975px 其中E＝1.0×104MPa
　　f/l=0.079/90=1/1139＜ [f/l]=1/400
　　5．纵向肋木检算： L=0.9m
　　q=(20.1+0.18)×1.2×0.9+(0.1×0.08×10×3×1.2×0.45/0.9m)+4.5KN/m2×1.4×0.9
　　=27.71 KN/m
　　M=1/8·q·l2=1/8×27.71×0.92
　　=2.8 KN·m
　　σ＝28×100/(1/6×10×122)=11.6 MPa
　　f=5/384·q·l4/EI=5/384×[(20.1+0.18)×0.9+0.12]×0.9×903/(1/12×10×123E)
　　=27250px/E=2.75px ＜ 5.625px
　　f/l=0.11/90=1/818 ＜ [f/l]=1/400
　　三、支架荷载： 支架宽10m
　　1．模板、砼重量
　　Q1=(20.1KN/m2+0.18KN/m2)×0.81+0.08×3KN+0.12×0.9KN = 16.7 KN
　　2．支架自重：支架高暂按12m，步距1.2m
　　立杆平均 6KN/m
　　横杆 4KN/m(900mm)
　　3KN/m(600mm)
　　可调顶托：（60型） 6kg/个
　　Q2＝12×1/2×6kg+2×4kg/m×12/1.2+1×6kg/个
　　＝1.22 KN
　　3．施工人员、材料、设备，振捣砼荷载：
　　Q3=(1.0KN/m2+2.0KN/m2)×0.81
　　=2.43 KN
　　4．风荷载：（公路JTJ021-89）和JGJ128-2000
　　W=K1×K2×K3×K4×W0
　　K1=0.85 K2=1.3φ K3=1.0 K4=1.0 φ=0.25
　　W=0.85×1.3×0.25×1KPa×1.0×1.0=0.28KPa
　　Mk=qk·H1/10
　　qk=0.28×0.9=0.252KN/m H=12m
　　Mk=0.252KN/m×122/10= 3.63KN·m
　　5．内力小计：
　　N=1.2×(16.7+1.22)+1.2×2.43= 24.4 KN
　　Mk= 3.63 KN·m
　　6．承载力检算：
　　（一）N=24.4 KN ＜ [N]= 40 KN （步距1200 mm）
　　（二）组合风载
　　N=1.2×(16.7+1.22)+0.85×1.2×(2.43+2Mk/b) 其中b=10 m
　　=21.5KN + 1.02×(2.43KN+(2×3.63KN·M)/10m)
　　=24.7KN＜ [N]= 40 KN
　　7．腹板横隔梁部分：
　　（1）内力
　　（a）梁体、模板自重：
　　Q1=(5.0KN/m2+0.18KN/m2)×0.81+0.08×3KN+0.12×0.9KN
　　=41KN
　　（b）支架自重：
　　Q2=1.22KN
　　（c）施工荷载：
　　Q3=2.43KN
　　（d）小计
　　Q＝44.6KN ＞ [N]=40KN
　　此位置采取加密措施，立杆间距改为1500px×2250px。则：
　　Q1=(5KN/m2+0.18KN/m2)×0.60×0.90+0.24KN+0.11KN
　　=28KN+0.24+0.11
　　=28.35KN
　　Q2=1.22KN
　　Q3=(1.0+2.0)KN×0.6×0.9
　　=1.62KN
　　小计Q＝28.35+1.22+1.62=31.2 KN
　　(2)检算：
　　N=(28.35+1.22)×1.2+1.4×1.62=37.7KN ＜ [N]= 40 KN
　　组合风载：
　　N＝1.2×(28.35+1.22)+0.85×1.4×(1.2+2×5.67KN·m/10)
　　=38.2KN ＜ [N]= 40 KN
　　四、地基承载力：以腹板下立杆控制
　　因箱梁腹板处重量最大，以最不利情况考虑。故以腹板下立杆控制按单根实际承载力F=12.42 KN计算。（砂砾、粗砂在与湿度无关，松散状态容许承载力为200KPa；在与湿度无关，中密压实状态容许承载力为400KPa。《路桥施工计算手册》）
　　下托面积：15×375px
　　砂砾垫层厚度：750px，砼垫层厚度：0。砂砾垫层扩散角取30°。
　　承压面积：（15+30×tg30°）2＝1044.6 cm2
　　立杆下支垫0.1m×0.1m的方木做分配梁，方木下地基承载力为：
　　σ=P/A =12.42×103/1044.6 = 11.9kPa
　　11.9kPa﹤[δ]=180kPa，地基承载力满足要求。
　　五、侧向模板计算：
　　一、荷载：
　　1．侧压力：P1max＝r×h=24KN×1.8=43KN/m2
　　2．振捣混凝土荷载：P2＝4KN/m2
　　二、检算模板：
　　1．面板（取2500px板宽）：δ=15 mm。竖肋间距30 cm，断面尺寸：10×250px
　　M=[(31.2+43)/2+4.0]×1/8×(0.2+0.015)2
　　=0.237KN·m
　　σ=237×6/100×1.52=3.2MPa ＜ [σ]= 35 MPa [σ]见竹胶模产品介绍
　　模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)
　　竹胶板弹性模量：E=10.56×103 Mpa
　　f =（5×ql4）/（384EI）
　　=（5×31.2×103×0.204）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）
　　= 2.19×10-4(m)= 0.22mm < [f]=300/400=0.75mm，刚度满足要求。
　　2．竖向肋木：
　　P=43×0.3=13.0KN/m
　　M=1/8×13.0KN/m×0.3×0.3
　　=0.15KN·m
　　σ=M/W=150/(1/6×8×102)
　　=1.125MPa < [δ]=12MPa 强度满足要求
　　松木的弹性模量：E=4×103MPa
　　截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.103/12=8.33×10-6(m4)
　　f=5Q2L4/384EI=5×31.2×103×0.34/(384×4×109×8.33×10-6) =1.0×10-4(m)
　　0.1mm<[f]=L/400=0.75mm，刚度满足要求。
　　3．纵向肋木：
　　横向间距1500px×纵向跨距2250px。断面尺寸10×250px，水平支撑1750px。
　　中间根纵向肋木控制
　　腹板下混凝土重：b=(1.8×0.4)×26kN/m3=18.72kN/m2；
　　纵梁自重：8.0kN/m3×（0.10×0.10）=0.08(kN/m)
　　q={[( a + b÷0.7)×1.2+(2.5+2+2)×1.4]×0.35}/0.7+0.08×1.2
　　={[( 0.112 + 18.72÷0.7)×1.2+(2.5+2+2)×1.4] }×0.20/0.7+0.08×1.2
　　=6 (kN/m)
　　P=[(1.65+0.9)/2×24KN/m3+4KN/m2]×0.6
　　=20.76KN/m
　　M=1/8×20.76KN/m×0.62
　　=0.93KN·m
　　σ＝M/W=0.93KN·m/(1/6×10×102)
　　＝5.58MPa < [δ]=12MPa，强度满足要求。
　　f=5Q2L4/384EI=5×6×103×0.94/(384×4×109×8.33×10-6) =15.38×10-4(m)
　　1.538mm<[f]=L/400=2.25mm，刚度满足要求。
　　六、结论：
　　1．碗扣式支架，梁高1.8m时：立杆间距900×900 mm，步距1200 mm。腹板、纵隔梁处，立杆间距加密横向600×纵向900 mm，步距1200 mm。
　　2．剪力撑横向3.6m一道，纵向3.6m一道，要求顶天立地。与地面角度45°～60°。
　　3．扫地杆横向为1800mm一道。
　　4．地基要求碾压，压实度95％以上，级配砂砾石垫层750px。

热心网友 时间：2023-11-02 15:16

现浇箱梁支架施工方案
一、工程概况
双塔互通式立交桥C匝道桥跨径布置为（预制6×30m预制砼连续箱梁）＋（3×20m三箱三室 钢筋砼变截面连续箱梁）＋（3×18.098m四箱四室钢筋砼变截面连续箱梁）＋（2×25.447＋3×28.4m预应力砼双箱四室标准断面连续箱梁）＋（6×30m预应力砼 双箱六室标准断面连续箱梁）＋（5×26.239m预应力砼 双箱四室标准断面连续箱梁）＋（6×30m预应力砼双箱六室标准断面连续箱梁）。
其中C14＃墩～C15＃墩现浇箱梁跨越G312道，C18＃墩～C20＃墩现浇箱梁跨越B匝道路基，C29＃墩～C33＃墩现浇箱梁跨越古永高速公路。
A匝道桥跨径布置为（5×30m预应力砼 双箱六室标准断面连续箱梁）。其中A3＃墩～A4＃墩现浇箱梁跨越G312道。
B0匝道桥跨径布置为（6×30m预应力砼 双箱六室标准断面连续箱梁）。其中B0（2＃墩～6＃墩）现浇箱梁跨越古永高速公路。
B1匝道桥跨径布置为（3×20m四箱四室 钢筋砼变截面连续箱梁）＋（3×20m三箱三室钢筋砼变截面连续箱梁）。
全桥支架现浇箱梁共10联，分散、断面形式复杂多样。
二、工程特点、难点
本支架现浇梁部分地形沟壑纵横、起伏不平。墩位之间高差大，需大量挖除或留置错台处理。支架高度极高，宽度极窄，高宽不成比例，支架安全系数低。支架基础施工持力层黄土湿陷性大，承载力极低，需要换填处理或砼硬化处理。
按2012年10月30日的最终施工计划，工期相当紧张，工作内容相当繁重，需要同时展开3联工作面，近6套支架和模板倒用。需要大量投入资金、物资、机械和专业施工班组。技术、管理、协调要做到严谨、滴水不漏，工序衔接要真正做到流水作业。
C匝道和B0匝道桥横跨古永高速公路，高速公路日平均通车量较大，这就给施工带来了很大的麻烦。为了保证高速公路的顺利通行，决定在现浇箱梁跨越高速公路部分梁段采用钢管柱双门洞支架方案，其余现浇箱梁部分采用满堂式碗扣脚手架方案。
三、门洞支架方案
C匝道C29＃墩～C33＃墩和B0（2＃墩～6＃墩）现浇箱梁以斜交方式跨越古永高速公路，桥下净空为5.5米。古永高速公路行车道左右幅宽度各为10.2米，单向双车道，中间有1.8米绿化隔离带。拟采用钢管柱双门洞方案：单个行车道净宽3.5米，净高5米。
此项具体方案及计算书另报。
四、满堂式支架方案
1、满堂支架施工工艺
施工前先平整场地，对难以压实的部分黄土层进行换填再预压，墩位处分层填筑压实，压实度按95％控制。使支架下地基的承载力达到180KPa，保证主梁施工过程中支架的刚度及稳定性。为防止雨水对地基的影响，满堂支架两侧各加宽2m并设纵向排水沟，避免雨水对地基的浸泡。
（1）支架搭设
支架搭设时立杆横向间距为2250px，腹板下加密横向间距为1500px，纵向间距为2250px，剪刀撑横向3.6m米设一道，纵向3.6m设一道。扣件对接要错开，连接牢固，保证支架刚度。
（2）支架预压
按照设计要求，支架预压的重量不小于箱梁的恒重量。本次支架预压荷载取箱梁恒重的1.2倍。随着腹板施工开始后逐步减压。预压荷载采用1.2m3纤维袋装砂砾石，吊车起吊就位来实现；或者预压荷载采用其它高密度材料。预压时按实际施工时的压力模拟分布来预压，荷载主要集中在底、腹板位置，翼板位置可以不用预压。
加卸载顺序及时间：加载时，分*堆载，分别为50%，100%，120%。跟踪观测时间为7天，若沉降量大时，则适当延长预压时间。卸载按一次性进行。
预压前在支架顶、底分别设置沉降量观测点和变形观测点，根据加载情况实施全天候跟踪观测，同时记录下相关数据，发现异常情况（如沉降量较大、支架变形过大）时，应立即停止加载，及时通知相关技术人员，调查其原因并采取相应的措施。

2、箱梁设预拱度
根据设计图纸箱梁设预拱度：本标段设计预拱度均为25px。
3、底模、侧模安装与定位。
根据设计要求，模板采用覆膜竹胶板。箱梁底模、侧模采用竹胶板模板具有不生锈、自重小、混凝土表面光泽度好、拆装方便等优点，故本桥主梁底模、侧模均采用大面积双面抛光覆膜竹胶板。模板下满铺5×10方木750px间距作为加劲横肋，10×10方木2250px跨距作纵肋，下面为满堂碗扣式支架。支座应按设计位置安装准确。
4、内模安装
为方便模板拆除和安装，减轻模板重量，内模也采用竹胶合板。内模施工现场制作，由吊车将其就位，安装时保证内模位置准确无误。内模须预留底板砼下料槽。为防止内模上浮，内模采用钢管支撑骨架固定，并派模板工专人负责跟踪检查，一旦发现轻微上浮马上采取措施进行调整。
内模拆除考虑空间*，分节段依次从前到后，从上到下拆除。拆除后的模板从预留施工孔取出。
5、箱梁顶预留施工人洞
在箱梁每口内箱的0.2L跨处预留60×2000px的人洞，方便底板砼的进料、砼振捣及内模的拆出。在内模拆出完成后，连接好钢筋，采用同标号的砼浇注人洞砼。
6、箱梁砼浇筑
箱梁采用C50砼，砼水泥用量不宜超过500kg/m3，砼泵送入模，坍落度宜为16～450px，砼掺入外加剂以保证砼具有早强、缓凝及可泵送性。施工配合比及缓凝时间由试验室确定。
箱梁砼浇筑采用一次全断面浇筑，由跨中向墩顶、并由低向高对称进行。预应力箱梁按设计顺序施工，普通钢筋砼箱梁全联一次浇筑，墩顶作为浇筑合拢段。砼施工过程中，由专职测量员跟踪观测支架的沉降，架子工跟踪检查支架，一旦沉降量过大，应立即停止砼浇筑，认真分析原因，根据实际情况采取有效措施（如加设剪刀撑及加密支架等），保证砼施工的安全。

每次浇筑砼在850~1300m3以内，箱梁砼应分段分层连续浇筑，在初凝时间前必须浇筑下一层砼，不得出现施工缝，即先浇底板、腹板，再浇顶板砼。
砼振捣采用插入式振捣器振捣。砼浇筑完毕后进行表面二次收浆，按设计纵横坡收平砼表面，并对砼表面进行拉毛处理。

附件
箱梁脚手架计算
一、荷载：
1．桥梁自重：以11米标准箱梁控制，其余脚手架均按此布置。
（一）腹板未变宽段（标准段）：
（1）箱体（不包括翼板）每延米砼数量
V=1.8×0.4×3+7×0.2+7×0.3 = 5.66m3/m
重量q=5.66×2.5×1.0=14.1T（141KN）
(2)每延米腹板砼数量 V1＝1.8×0.4=0.8m3
重量q1=0.8×2.5×1.0=20 KN
(3)面积荷载：
箱体部分：141KN/7=20.1KN/m2
腹板部分：20KN/0.4=50KN/m2
（二）腹板变宽段按隔梁计算：
面积荷载：1.8×0.4×2.5×1.1/0.4= 50 KN/m2
2．其它荷载：
（一）人员、材料：2.5KPa
垂直模板：1.0KPa
（二）振捣砼：
水平模板：2.0KPa
垂直模板：4.0KPa
（三）模板、支架自重：另行计算。
二、模板设计：
1．底、侧面模板：δ＝15mm竹塑模板
横向肋木：10×125px
纵向肋木：10×250px
2．计算荷载：
（一）人员、材料：2.5KPa 集中荷载：2.5KN
（二）振捣混凝土：
水平模板：2.0KPa
垂直模板：4.0KPa
（三）模板、肋木最大自重：
10KN/m3
（四）砼自重：
21.5KPa
3．模板检算：
（一）强度：
q=(20.1KN+0.18KN)×1.2×1.0 m+(2.5KN+2.0KN)×1.4
= 24.3 + 6.3 = 30.6 KN/m
M=1/8·q·l2=1/8×30.6×0.32
= 0.34 KN·m
σ= M/W= 0.34 /(1/6×1.0×0.122)
=14.2 MPa＜[σ]＝35 MPa，强度满足要求。 [σ]见竹胶模产品介绍
模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)
竹胶板弹性模量：E=10.56×103 Mpa
F =（5×ql4）/（384EI）
=（5×30.6×103×0.304）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）
= 10.8×10-4(m)= 1.08mm<[f]=600/200=3mm，刚度满足要求。
4．横肋木检算： 按最大跨距L=0.9m，间距0.3m验算
q=(20.1+0.18)×1.2×0.3+0.1×0.08×10KN/m×1.2+4.5KN/m2×1.4×0.3
=9.3 KN/m
M=1/8×9.3×0.92
=0.94 KN·m
σ＝0.94×100×6/8×102
＝7.05MPa
f=5/384EI·ql4
=5/384×[(20.1+0.18)×0.3+0.08]×0.9×903/(1/12×8×1003)
=19747.5px/E
=1.975px 其中E＝1.0×104MPa
f/l=0.079/90=1/1139＜ [f/l]=1/400
5．纵向肋木检算： L=0.9m
q=(20.1+0.18)×1.2×0.9+(0.1×0.08×10×3×1.2×0.45/0.9m)+4.5KN/m2×1.4×0.9
=27.71 KN/m
M=1/8·q·l2=1/8×27.71×0.92
=2.8 KN·m
σ＝28×100/(1/6×10×122)=11.6 MPa
f=5/384·q·l4/EI=5/384×[(20.1+0.18)×0.9+0.12]×0.9×903/(1/12×10×123E)
=27250px/E=2.75px ＜ 5.625px
f/l=0.11/90=1/818 ＜ [f/l]=1/400
三、支架荷载： 支架宽10m
1．模板、砼重量
Q1=(20.1KN/m2+0.18KN/m2)×0.81+0.08×3KN+0.12×0.9KN = 16.7 KN
2．支架自重：支架高暂按12m，步距1.2m
立杆平均 6KN/m
横杆 4KN/m(900mm)
3KN/m(600mm)
可调顶托：（60型） 6kg/个
Q2＝12×1/2×6kg+2×4kg/m×12/1.2+1×6kg/个
＝1.22 KN
3．施工人员、材料、设备，振捣砼荷载：
Q3=(1.0KN/m2+2.0KN/m2)×0.81
=2.43 KN
4．风荷载：（公路JTJ021-89）和JGJ128-2000
W=K1×K2×K3×K4×W0
K1=0.85 K2=1.3φ K3=1.0 K4=1.0 φ=0.25
W=0.85×1.3×0.25×1KPa×1.0×1.0=0.28KPa
Mk=qk·H1/10
qk=0.28×0.9=0.252KN/m H=12m
Mk=0.252KN/m×122/10= 3.63KN·m
5．内力小计：
N=1.2×(16.7+1.22)+1.2×2.43= 24.4 KN
Mk= 3.63 KN·m
6．承载力检算：
（一）N=24.4 KN ＜ [N]= 40 KN （步距1200 mm）
（二）组合风载
N=1.2×(16.7+1.22)+0.85×1.2×(2.43+2Mk/b) 其中b=10 m
=21.5KN + 1.02×(2.43KN+(2×3.63KN·M)/10m)
=24.7KN＜ [N]= 40 KN
7．腹板横隔梁部分：
（1）内力
（a）梁体、模板自重：
Q1=(5.0KN/m2+0.18KN/m2)×0.81+0.08×3KN+0.12×0.9KN
=41KN
（b）支架自重：
Q2=1.22KN
（c）施工荷载：
Q3=2.43KN
（d）小计
Q＝44.6KN ＞ [N]=40KN
此位置采取加密措施，立杆间距改为1500px×2250px。则：
Q1=(5KN/m2+0.18KN/m2)×0.60×0.90+0.24KN+0.11KN
=28KN+0.24+0.11
=28.35KN
Q2=1.22KN
Q3=(1.0+2.0)KN×0.6×0.9
=1.62KN
小计Q＝28.35+1.22+1.62=31.2 KN
(2)检算：
N=(28.35+1.22)×1.2+1.4×1.62=37.7KN ＜ [N]= 40 KN
组合风载：
N＝1.2×(28.35+1.22)+0.85×1.4×(1.2+2×5.67KN·m/10)
=38.2KN ＜ [N]= 40 KN
四、地基承载力：以腹板下立杆控制
因箱梁腹板处重量最大，以最不利情况考虑。故以腹板下立杆控制按单根实际承载力F=12.42 KN计算。（砂砾、粗砂在与湿度无关，松散状态容许承载力为200KPa；在与湿度无关，中密压实状态容许承载力为400KPa。《路桥施工计算手册》）
下托面积：15×375px
砂砾垫层厚度：750px，砼垫层厚度：0。砂砾垫层扩散角取30°。
承压面积：（15+30×tg30°）2＝1044.6 cm2
立杆下支垫0.1m×0.1m的方木做分配梁，方木下地基承载力为：
σ=P/A =12.42×103/1044.6 = 11.9kPa
11.9kPa﹤[δ]=180kPa，地基承载力满足要求。
五、侧向模板计算：
一、荷载：
1．侧压力：P1max＝r×h=24KN×1.8=43KN/m2
2．振捣混凝土荷载：P2＝4KN/m2
二、检算模板：
1．面板（取2500px板宽）：δ=15 mm。竖肋间距30 cm，断面尺寸：10×250px
M=[(31.2+43)/2+4.0]×1/8×(0.2+0.015)2
=0.237KN·m
σ=237×6/100×1.52=3.2MPa ＜ [σ]= 35 MPa [σ]见竹胶模产品介绍
模板截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.153/12=2.8125×10-7(m4)
竹胶板弹性模量：E=10.56×103 Mpa
f =（5×ql4）/（384EI）
=（5×31.2×103×0.204）/（384×10.56×109×2.8125×10-7）
= 2.19×10-4(m)= 0.22mm < [f]=300/400=0.75mm，刚度满足要求。
2．竖向肋木：
P=43×0.3=13.0KN/m
M=1/8×13.0KN/m×0.3×0.3
=0.15KN·m
σ=M/W=150/(1/6×8×102)
=1.125MPa < [δ]=12MPa 强度满足要求
松木的弹性模量：E=4×103MPa
截面惯性矩：I=bh3/12=0.1×0.103/12=8.33×10-6(m4)
f=5Q2L4/384EI=5×31.2×103×0.34/(384×4×109×8.33×10-6) =1.0×10-4(m)
0.1mm<[f]=L/400=0.75mm，刚度满足要求。
3．纵向肋木：
横向间距1500px×纵向跨距2250px。断面尺寸10×250px，水平支撑1750px。
中间根纵向肋木控制
腹板下混凝土重：b=(1.8×0.4)×26kN/m3=18.72kN/m2；
纵梁自重：8.0kN/m3×（0.10×0.10）=0.08(kN/m)
q={[( a + b÷0.7)×1.2+(2.5+2+2)×1.4]×0.35}/0.7+0.08×1.2
={[( 0.112 + 18.72÷0.7)×1.2+(2.5+2+2)×1.4] }×0.20/0.7+0.08×1.2
=6 (kN/m)
P=[(1.65+0.9)/2×24KN/m3+4KN/m2]×0.6
=20.76KN/m
M=1/8×20.76KN/m×0.62
=0.93KN·m
σ＝M/W=0.93KN·m/(1/6×10×102)
＝5.58MPa < [δ]=12MPa，强度满足要求。
f=5Q2L4/384EI=5×6×103×0.94/(384×4×109×8.33×10-6) =15.38×10-4(m)
1.538mm<[f]=L/400=2.25mm，刚度满足要求。

六、结论：
1．碗扣式支架，梁高1.8m时：立杆间距900×900 mm，步距1200 mm。腹板、纵隔梁处，立杆间距加密横向600×纵向900 mm，步距1200 mm。
2．剪力撑横向3.6m一道，纵向3.6m一道，要求顶天立地。与地面角度45°～60°。
3．扫地杆横向为1800mm一道。
4．地基要求碾压，压实度95％以上，级配砂砾石垫层750px。
5. 附件（碗扣支架横断面布置示意图）

支架纵断面布置示意图

二〇一一年八月一日

双塔互通式立交桥工程

支架现浇箱梁

支架施工方案及计算书

编 制： 王连斌
技术负责人：
总工程师：
施工单位：甘肃****公路工程有限公司
日 期：二〇一一年八月一日

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